污泥好氧消化一般有三種工藝:CAD、A/AD、ATAD。
’⑴CAD工藝
傳統的好氧消化工藝(ConventionalAerobicDigestion,CAD)的構造及設備與傳統活性污泥法相似,但污泥停留時(shí)間很長(cháng),其常用的工藝流程主要有連續進(jìn)泥和間歇進(jìn)泥兩種,如圖8-3所示。
泥法相似。規模較小污水處理廠(chǎng)的好氧
消化池,可采用間歇進(jìn)泥,定期的進(jìn)泥和排泥,通常每天一次。
影響CAD運行的因素有以下幾個(gè)方面:
①溫度溫度對好氧消化的影響很大,溫度高時(shí),微生物代謝活性強,
減速率較大,達到要求的有機物VSS去除率所需的SRT短.當溫度降低時(shí),
污泥穩定處理的目的,則要延長(cháng)污泥停留時(shí)間。'
溫度對反應速率的影響可用公式表示:
kz/k\=d(T2—T\)
式中h,kz——溫度、T2時(shí)的反應速率;
Ti,T2——溫度,°C;
9——溫度系數,0=1.058。
②停留時(shí)間SRTVSS的去除率隨著(zhù)SRT的增大而提高,.但是相應地處理后剩余物中的惰性成分也不斷增加,當SRT增大到某一個(gè)特定值,即使再增大SRT,VSS的去除率也不會(huì )再明顯提高。對活性污泥比耗氧速率(SOUR)也存在著(zhù)相似的規律,SOUR隨SRT的增大而逐漸下降,當SRT增大到某一個(gè)特定值,即使再增大 sRT, sOUR也不會(huì )有明顯下降。這一特定的點(diǎn)與進(jìn)泥的性質(zhì)、可生楊降解性及溫度有較大關(guān)系,一般溫度為20°C時(shí),SRT為25~30d。
③pH值污泥好氧消化的速率在pH值接近中性時(shí)大,當pH值較低時(shí),微生物的新陳代謝受到抑制,有機物的去除率隨之降低。在CAD工藝中,會(huì )發(fā)生硝化反應,消耗堿度.引起pH值下降至4.q#~5.q#。因此大部分的CAD工藝中都要添加化學(xué)藥劑,如石灰等來(lái)調節pH值。
④曝氣與攪拌在好氧消化中.確定恰當的曝氣量是很重要的。一方面要為微生物好氧消化提供充足的氧源(消化池內DO濃度大于2.0mg/L),同時(shí)滿(mǎn)足攪拌混合的要求,使污泥處于懸浮狀態(tài)。另一方面.若曝氣量過(guò)大會(huì )增加運行費用。好氧消化可采用鼓風(fēng)曝氣和機械曝氣,在寒冷地區采用淹沒(méi)式的空氣擴散裝置有助于保溫,而在氣候溫暖的地區可采用機械曝氣。當氧的傳輸效率太低或攪拌不充分時(shí),會(huì )出現泡沫問(wèn)題。
⑤污泥類(lèi)型CAD消化池內污泥停留時(shí)間與污泥的來(lái)源有關(guān)。一般認為,CAD適用于處理剩余污泥,而對初沉污泥,則需要更長(cháng)的停留時(shí)間。這是因為
初沉池污泥以可降解顆粒有機物為主。微生物首先要氧化分解這部分有機物,合成新的細胞物質(zhì),只有當有機物不足時(shí),才會(huì )消耗自身物質(zhì),進(jìn)人內源呼吸階段。
CAD工藝具有運行簡(jiǎn)單、管理方便、基建費用低等優(yōu)點(diǎn)。但由于需長(cháng)時(shí)間連續曝氣,運行費用較高。受氣溫影響較大,在低溫時(shí)處理效果變差,而且對病原菌的滅活能力較低。另外.CAD工藝中會(huì )發(fā)生硝化反應,一方面消耗堿度,引起pH值下降,另一方面因硝化反應耗氧,而致使供氧的動(dòng)力費用提高。這就促使人們對傳統好氧消化工藝進(jìn)行改造,提出了缺氧/好氧消化工藝(A/AD)。
(2)A/AD工藝
缺氧/好氧消化工藝(Anoxic/aerobicDigestion,A/AD)即在CAD工藝的前端加一段缺氧區.使污泥在該段發(fā)生反硝化反應,其產(chǎn)生的堿度可補償硝化反應中所消
耗的堿度,所以不必另行投堿就可使pH值保持在7左右。A/AD工藝需氧量比CAD工藝要少。
工藝
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優(yōu)點(diǎn)
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缺點(diǎn)
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提供pH控制
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工藝較新,運行經(jīng)驗少
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缺氧好氧消化(A/AD)
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其他同CAD
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動(dòng)力費用仍較高其他同CAD
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SRT短、反應器體積小
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機械設備復雜
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抑制硝化作用,需氧量相對少
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泡沫問(wèn)題
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ATAD
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沒(méi)有pH值下降
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新工藝,經(jīng)驗少
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對病原菌的殺滅效果好
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動(dòng)力費仍舊相當高
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比CAD、A/AD能耗低
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需增加濃縮工序
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脫水性能可能優(yōu)于CAD及A/AD
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進(jìn)泥中應含有足夠的HJ•降解固體
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圖8-4中介紹了A/AD工藝的三種常見(jiàn)的流程圖。其中,I工藝可實(shí)現對間歇進(jìn)泥的CAD工藝的改造,通過(guò)間歇曝氣產(chǎn)生好氧和缺氧期,并要在缺氧期加攪拌設備而使污泥處于懸浮狀態(tài),促使污泥發(fā)生充分的反硝化。n工藝、ffl工藝是將缺氧區和好氧區分建在兩個(gè)池子里,而且兩工藝都需要硝化液回流,以提供反硝化所需的硝酸鹽。
A/AD消化池內污泥濃度及污泥停留時(shí)間等都與CAD工藝相似。CAD和A/AD工藝的主要缺點(diǎn)是供氧的動(dòng)力費較高、污泥停留時(shí)間較長(cháng),特別是對病原菌的去除率低!瘜囟忍狍{到高溫范圍(43~70°C)會(huì )大大提高對病原菌的去除,由此而開(kāi)發(fā)了高溫好氧消化工藝。
.(3)ATAD工藝
自熱高溫好氧消化工藝(AutoheatedThermophilicAerobicDigestion,ATAD)利用有機物好氧氧化所釋放的代謝熱,達到并維持高溫,而不需要外加熱源。由于采用較高的溫度,消化時(shí)間大大縮短(約6d),高溫好氧消化具有較高的懸浮固體去除率,并且能達到殺灰病原菌的目的,見(jiàn)圖8-5。
圖8-5ATAD工藝流程
達到自熱高溫好氧消化通常需要以下三個(gè)條件:
①進(jìn)泥首先要經(jīng)過(guò)濃縮,MLSS濃度達40000~60000mg/L(或VSS濃度少為25000mg/L),這樣才能產(chǎn)生足夠的熱量。
②反應器要加蓋,采用封閉的反應器,同時(shí)反應器外壁還要采取絕熱措施,以減少熱傳導的熱損失。
③采用高效氧轉移設備減少蒸發(fā)熱損失,有時(shí)甚至采用純氧曝氣。
為防止短流并盡量殺滅病原菌,典型的ATAD系統一般采用間歇(分批)操作,至少兩個(gè)反應器串聯(lián)運行。第一段溫度通常為45°C左右,一般不超過(guò)55°C。第二段溫度通常為50~60°C,一般不超過(guò)70°C。
ATAD工藝的影響因素有以下幾個(gè)方面:
①進(jìn)泥的要求進(jìn)入ATAD的污泥均應先進(jìn)行濃縮,一方面可以減少消化反應器的體積.降低攪拌和曝氣的能耗。另一方面可以提供足夠的熱量,’使反應器溫度達到高溫范圍。一般污泥經(jīng)過(guò)重力濃縮即可滿(mǎn)足要求。污泥負荷為F/M=0_1~0.15kgBODs/(kgMLVSS.d)的污泥適合用ATAD法處理。
②曝氣和攪拌ATAD采用高效率的曝氣系統,氧轉移率一般大于15%,這樣不僅可以減少能量消耗,還可降低因供氧造成的熱能損失。在A(yíng)TAD中由于進(jìn)泥的濃度相當髙,再加上高溫的作用,一般會(huì )有泡沫產(chǎn)生,有時(shí)甚至相當嚴重。因此在A(yíng)TAD設備中應提供相應的泡沫控制設備。
③pH值在A(yíng)TAD中,由于高溫抑制了硝化細菌的生長(cháng)繁殖,硝化作用一般不會(huì )發(fā)生,因此需氧量會(huì )比CAD大大降低,同時(shí)在CAD中由于硝化作用而使pH值降低的問(wèn)題也得到了解決,實(shí)際上,在A(yíng)TAD中pH值通?梢赃_到7.‘2~8.0。而pH值的提高也會(huì )相應地提高對病原菌的滅活。
ATAD法能加快生物反應速率,使需要的消化池容積縮;能殺滅大部分的病原細菌、病毒和寄生蟲(chóng);同時(shí)由于高溫抑制了硝化作用,大大減少了氧的需求。這些優(yōu)點(diǎn)使得ATAD在北美和歐洲的一些小型污水廠(chǎng)被廣泛采用。
20世紀80年代以后,人們又開(kāi)發(fā)了一種兩段消化工藝將自熱高溫好氧消化工g藝與中溫厭氧消化工藝相結合,即以一個(gè)一段的高負荷ATAD系統對污泥進(jìn)行預處理后再進(jìn)人中溫厭氧反應器。工藝流程如圖8-6所示。
各污泥好氧消化工藝的比較及應用如表8-7所示。
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