內循環(huán)厭氧反應器（如圖6-15)的進(jìn)水與反應器頂部的處理后回流水充分混合

后由泵輸人反應器內部，與第一厭氧反應室內的成流化狀態(tài)的膨脹顆粒污泥床充分接觸混合，降解大量的污染物，產(chǎn)生大量的沼氣。沼氣經(jīng)一級三相分離器得以收集，并經(jīng)導氣管排走，部分沼氣挾帶污泥絮體上升到反應器上部經(jīng)氣液分離器，沼氣與污泥絮體得以分離，污泥絮體在重力作用下冋流到反應器底部與進(jìn)水充分混合，實(shí)現了內部循環(huán)。經(jīng)過(guò)一級厭氧反應室的處理廢水進(jìn)人第二厭氧反應室進(jìn)一步降解，使廢水得到更好的凈化，提高了出水水質(zhì)。泥水在混合液沉淀區進(jìn)行固液分離，上清液經(jīng)出水管排走，顆粒污泥自動(dòng)返回第二厭氧反應室。該反應器可以采用UASB反應器的顆粒污泥接,種，由于該反應器有機負荷高，污泥增長(cháng)很快，顆

粒污泥在兩個(gè)月內即可培養完成。如采用絮體污泥接種，則啟動(dòng)初期只能采用低負荷運行，待自行培養出顆粒污泥后，再逐步提高污泥負荷，這樣啟動(dòng)時(shí)間會(huì )變長(cháng)。其工藝流程如圖6-16所示。

氣體處理個(gè)

格柵4[沉砂池]初次沉淀池-

廢水-

內循環(huán)厭氧反應器

環(huán)的形成使得1C反應器污泥膨脹床區的實(shí)際水量遠大于進(jìn)水水量，循環(huán)回流水稀釋了進(jìn)水，且可利用內循環(huán)回流的堿液，這大大提高了反應器的抗沖擊負荷能力和緩沖pH值變化能力。此外，廢水還要經(jīng)過(guò)精處理區繼續處理，故反應器運行通常很穩定。

(3)占地面積省，基建投資省。在處理同量的廢水時(shí)，1C反應器的進(jìn)水容積負荷率是普通UASB反應器的4倍左右，污泥負荷率為UASB反應器的3～4倍，故其所需的容積僅為UASB反應器的1/4～1/3，節省了基建投資；加上1C厭氧反應器一般采用高徑比為4～8的高瘦型塔式外形，故其占地面積少。

(4)節能，1C厭氧反應器的內循環(huán)是在沼氣的提升作用下實(shí)現的，利用沼氣膨脹做功，在無(wú)須外加能源的條件下實(shí)現了內循環(huán)廢水回'流。節省能耗，啟動(dòng)期短。

雖然1C反應器有諸多優(yōu)點(diǎn)，其缺點(diǎn)也不容忽視。主要有以下幾點(diǎn)：

①1C反應器內含有較高濃度的細微顆粒污泥，而且水力停留時(shí)間相對短，高徑比大，所以1C反應器出水中含有更多的細微固體顆粒，這不僅使后續沉淀處理設備成為必要，還加重了后續設備的負擔。

②1C反應器高度一般較高，且內部結構復雜，這增加了施.工安裝和日常維護的困難，高徑比大使進(jìn)水泵的能量消耗大，運行費用高。